時間：2022-09-19 02:50:44
開篇：寫作不僅是一種記錄，更是一種創造，它讓我們能夠捕捉那些稍縱即逝的靈感，將它們永久地定格在紙上。下面是小編精心整理的12篇電焊技術論文，希望這些內容能成為您創作過程中的良師益友，陪伴您不斷探索和進步。
中圖分類號：TU97文獻標識碼： A 文章編號：
一、前言
隨著我國經濟的快速發展，鋼結構在我國的建筑業中的使用雖然起步比較晚，但是發展的速度卻是十分迅猛，近年來出現了許多著名的鋼結構工程，例如，上海的金茂大廈、深圳的賽格大廈、大連世貿中心等鋼結構的應用特別是在高層建筑中的應用為我國的建筑行業快速發展起到了極大的推動作用。
二、鋼結構的施工技術
近年來，由于鋼結構施工速度快以及工業化強度高的特點，使得鋼結構在高層建筑施工中應用越來越廣泛。高層建筑的鋼結構類型有很多，比如高層重型鋼結構、大跨度空間鋼結構、鋼筋混凝土組合結構等等。鋼結構是一種熱傳導性很好的金屬材料，當發生火災時鋼結構的熱傳導性會給整個高層建筑帶來毀滅性的破壞。所以，當高層建筑采用鋼結構時，施工過程中，我們必須加強對防火設施的設計與施工，以確保真正遇到火災時能盡量減少損失。高層建筑的鋼結構施工要依賴于大型塔吊，所以，塔吊起重能力的高低和幅度要求直接影響鋼結構安裝效率的高低。塔吊通常分為附著塔吊和內爬式塔吊，附著塔吊的造價比內爬式高很多，但是它們的起吊的能力相差不大，所以從經濟上考慮，優先選用內爬式塔吊進行鋼結構高層建筑的施工。
1、鋼柱鋼梁的安裝
（一）鋼柱吊裝，鋼柱豎直于地面，鋼柱影響了建筑高度和層數。對其生產加工需考慮目前行業標準。鋼柱在用料制作時要注意焊接過程會導致材料收縮并且將其豎直放置后受力改變后也有可能受向下的壓力扭曲，因此翻樣、下料時選擇材料要比完成長度略長些，大概幾毫米的差距。且鋼柱上相兩截的尺寸即使一樣也不能互換。每節鋼柱用編號加以區分。準確安裝。高層鋼結構吊裝一般需劃分吊裝作業區域，吊裝按劃分的區域，平行順序同時進行。為了避免鋼柱安裝的時候撞壞螺栓絲牙部位，要在地腳處安裝保護保護裝置。鋼柱被吊起來等待安全前需做好前期設置工作，在預定位置按好應用于上下的梯子，掛藍等。起重時用雙機還是單機設備的選擇根據高柱的輕重和起重機的載重能力來判定。雙機抬吊時，鋼柱吊離地面后在空中進行回直。單機吊裝時需在柱子根部墊以墊木，以回轉法起吊，嚴禁柱根拖地。鋼柱就位后，先調整標高，再調整位移，最后調整垂直度。柱子要按規范規定的數值進行校正標準柱子的垂直偏差應校正到零。當上柱與下柱發生扭轉錯位時，可在連接上下的耳板處加墊板進行調整。為了控制安裝誤差，對高層鋼結構先確定標準柱。正方形框架取4根轉角柱，長方形框架當長邊與短邊之比大于2時取6柱，多邊形框架則取轉角柱為標準柱。鋼柱軸線位移校正，以下節鋼柱頂部的實際柱中心線為準，安裝鋼柱的底部對準下節鋼柱的中心線即可。校正位移時應注意鋼柱的扭轉，鋼柱扭轉對杠架安裝很不利。
（二）鋼梁吊裝，主梁起吊前期要調查好各項安全設施，梁上安裝好輔助工具：扶手干，繩。起吊安裝到位后把扶手繩和柱子緊緊擠在一起，確定穩固。這是
施工安全的重要組成部分。通常情況下選擇梁上邊界處打孔使之成為吊點。它的大小和方位反映的是鋼梁跨度的大小。如果小梁數量很多也可以用一次多吊的方法節省時間。此外還有一種方法增加施工安全和效率是將梁、柱在地面組合成一個大的整體一次性起吊，但需要保證整體性不會因為高空重力而散架。
2、高強螺栓連接
高強度螺栓連接有三個步驟，分別是節點處理、螺栓安裝以及螺栓緊固。在鋼結構架設調整完畢后，要對接合件進行矯正，消除接合件的變形、錯位和錯孔、板束接合摩擦面要貼緊后才能安裝。螺栓安裝時要按照同一個方向穿進，最好采用由內而外的方向進入螺栓，這樣安裝時比較方便。安裝螺栓時也要掌握一定的尺寸，如果不能順利組合時不能硬來，可以用澆刀來調整孔的大小。安裝完后還要用砂輪打磨掉螺栓上的毛糙部位，使其貼合度高。螺栓緊固時，分為初擰和終擰。如果鋼板扭曲和螺栓的切合程度不是很緊實，就需要進行初擰，防止鋼板和螺栓相互影響，初擰的軸力一般能達到標準軸力的60%~80%。終擰是對螺栓做的最后的緊固，終擰的軸力值要符合設計要求的標準軸力，終擰時預拉力的損失、根據試驗，一般為設計預拉力的5%~10%。終擰扭矩可以根據下面的公式進行計算：
M=（P+ΔP）·k·d
其中：M-終扭矩kNom；
P-設計預拉力kN；
ΔP-預拉力損失值，一般為設計預拉力的5-10%；
k-扭矩系數；
d-螺栓公稱直徑（mm）。
3、鋼結構焊接
鋼結構的焊接焊縫分為工廠制作焊縫和現場安裝焊縫兩大類。設計要求分為I、Ⅱ、Ⅲ級，I級焊縫要求最高，Ⅲ級焊縫要求最低。Ⅲ級焊縫只需要進行外觀檢查，表面應無氣孔、夾渣、弧坑裂紋等缺陷。I、Ⅱ級焊縫應進探傷檢驗，其檢驗方法按以下原則確定：①對工廠制作的焊縫，應按每條焊縫計算百分比，且探傷長度應不小于200mm。②對現場安裝焊縫，應按同一類型，同一施焊條件的焊縫條數計算百分比，探傷長度應不小于200mm，且應不少于1條焊縫。Ⅰ級焊縫的探傷比例為100％，Ⅱ級焊縫的探傷比例為20％。施工中鋼柱之間的連接常采用坡口電焊連接。主梁與鋼柱間的連接，一般上、下翼緣用坡口電焊連接，而腹板用高強螺栓連接。次梁與主梁的連接基本上是在腹板處用高強螺栓連接，少量再在上、下翼緣處用坡口電焊連接，柱與梁的焊接順序，先焊接頂部柱、梁節點，再焊接底部柱、梁節點，最后焊接中間部分的柱、梁節點。對坡口進行電焊粘貼的前期工作有檢測坡口平實度、清理雜物廢物使之符合焊接標準、先加溫使其適應焊接、兩個柱子結合時用兩個焊接人員兩邊同時開工，柱子和梁也采用這種連接方式，這樣可以緩解形狀不對稱或變形。對于厚板的坡口焊，打底層焊多用直徑4mm焊條焊接，中間層可用5mm或6mm焊條，蓋面層多用直徑5mm焊條。三層應連續施焊，每一層焊完后及時清渣。焊縫余高不超過對接焊體中較薄鋼板厚的1/10，但也不應大于3.2mm。焊后當氣溫低于0℃時，用石棉布保溫使焊縫緩慢冷卻。焊縫質量檢驗均按二級檢驗標準檢驗。
4、安全施工，是鋼結構施工中的重要環節，高層鋼結構施工的特點是高空、懸空作業點多。為了杜絕安全事故，項目部成立安全監督小組，設立專職安全員，嚴格管理，制定周密完的安全生產條例，對職工進行定期安全教育，樹立“安全第一，預防為主”的思想。在嚴格管的基礎上，項目部不惜花費大量人力、物力、財力進行嚴密的防保。
三、結束語
本文通過介紹了高層建筑施工過程中，鋼結構技藝的各個階段，細述了流程必須措施。列舉大量數字以求明確化地使相關從業人員有所參考和批評指導。強調了施工安全的各種危害和預防事故的重要手段，最后解釋了前期設計的圖紙對未來工作的影響作用，目的是鋼結構工作能夠更加科學化實用化，為更多人所接受。
參考文獻：
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[3]崔曉強; 胡玉銀; 吳欣之.超高層建筑鋼結構施工的關鍵技術和措施[期刊論文].建筑機械化2009-06
[4]萬榮濤.淺談超高層建筑鋼結構施工技術[期刊論文].浙江建筑2009-03
論文摘要：三峽電站左岸1#～10#壩段壓力鋼管直徑12.4m，材質分別為60kgf/mm2級高強度低合金調質鋼和16MnR鋼，具有管徑大、管壁厚、技術要求高等特點。鋼管在制作、運輸、吊裝、安裝及焊接等工序中均采用了一些新的工藝，對各施工工序進行全過程控制，保證了三峽左岸壓力鋼管的制作安裝質量。為大直徑壓力鋼管的施工積累了經驗。
1、概述：
三峽二期工程左岸廠房壩段A標段共有10個機組進水口，每個進水口分別設置有1條引水壓力鋼管，機組采用單機單管供水方式。引水鋼管設計直徑12.4m，最大設計內水壓力1.4MPa，是目前世界上管徑最大的引水壓力鋼管，結構形式為鋼襯鋼筋砼聯合受力，布置上順水流分為壩內段、壩后背管段及下水平段，樁號自20+024.172至20+118.00，中心軸線安裝高程EL113.584～EL57.000m，壩內段（上斜直段）材質為16MnR，板厚26mm，壩后背管由上彎段、斜直段、下彎段組成，上彎段、斜直段材質為16MnR，板厚28～34mm，下彎、下水平段材質為60kgf/mm2級高強度調質鋼，板厚34～60mm。1＃～6＃壩段壓力鋼管在下水平段設置彈性墊層管，其單條鋼管的軸線長120.122m，工程量1446t；7＃～10＃壩段壓力鋼管在下水平段設置套筒式伸縮節，其單條鋼管的軸線長112.852m，工程量1278t；1#～10#壩段工程量總計13788t。
2、引水管道與相關建筑物的關系：
2.1與大壩砼施工的關系：
因各壩段基巖高程不等，左廠1#~6#壩段部分背管予留槽采用開挖形式，左廠7#~10#壩段背管予留槽采用砼澆筑而成。壩內埋管段隨大壩砼上升同步形成，當相應的壩塊澆筑至鋼管安裝高程并有7天以上齡期，兩側非鋼管壩段上升至高程110m以上，方可進行該部分鋼管安裝。
2.2與付廠房的關系：
引水管道的下彎段和下水平段布置于付廠房下部，當鋼管壩段管邊予留槽形成，兩側非鋼管壩段達到高程82m以后，進行下部水平段鋼管的安裝，并從下彎段逐節向上安裝。
2.3與壩體縱縫灌漿的關系：
由于壩體縱向分縫，管道予留槽跨越1~2道縱縫，鋼管的安裝待相應的縱縫灌漿完成至鋼管安裝高程以上，再進行鋼管的安裝。
2.4與予留槽的關系：
在安裝之前，土建施工準備工作必須全部完成，在鋼管安裝結束后，進行管道的砼回填澆筑。
3、壓力鋼管的制作：
3.1鋼管制作材料
3.1.1母材
用于鋼管制造的所有鋼材應符合設計技術要求和施工圖的規定，鋼管母材16MnR和60kgf/mm2高強鋼出廠前在鋼廠內按《壓力容器用鋼板超聲波探傷》（ZBJ74003-88）100%探傷，每批鋼板應有出廠合格證，母材的化學成份及性能應滿足以下要求：
（1）16MnR鋼板化學成份（%）
≤0.02
0.20～0.60
1.20～1.60
≤0.035
≤0.035
（2）16MnR鋼板機械性能
（3）60kgf/mm2高強鋼化學成份（%）
（5）碳當量：
16MnR低于0.4%；60kgf/mm2高強鋼低于0.42%。
（6）焊縫及熱影響區硬度值：
16MnR低于300HV；60kgf/mm2高強鋼低于350HV。
所有用于制造鋼管的母材，到貨后按《ZBJ74003-88》規定的Ⅲ級質量檢驗標準對鋼板進行超聲抽檢，抽檢數量為10%。
16MnR鋼板為國產板。60kgf/mm2級高強度調質鋼由日本進口，其中，1～6＃機采用日本NKK公司生產的610U2鋼板；7～10＃機采用日本住友金屬生產的610F鋼板。
3.1.2焊接材料
16MnR鋼板：手工焊采用大西洋產CHE507電焊條；埋弧自動焊采用H10MnSi焊絲；實芯焊絲脈沖電源全自動富氬保護焊采用CHW-50C6SM焊絲。
60kgf/mm2級高強鋼：手工焊采用大西洋產CHE62CFLH電焊條；實芯焊絲脈沖電源全自動富氬保護焊采用ZO-60焊絲。
以上所采用的焊接材料均經過焊接工藝評定確定。
3.2鋼管的制作工藝
3.2.1鋼管排料、劃線
根據設計圖紙要求，先對鋼板進行排料，繪制排料圖，然后按排料圖進行鋼板劃線，劃線極限偏差應滿足表⑴的要求：
排料時縱縫的布置與鋼管橫斷面水平軸和垂直軸的夾角應大于10°，相應弧長應大于1100mm。
鋼板劃線后應分別標出鋼管分段、分節、分塊的編號、水流方向、水平和垂直中心線、灌漿孔位置、坡口角度以及切割線等符號。16MnR鋼可用鋼印、油漆和沖眼標記。高強鋼嚴禁用鋸或鑿子、鋼印作標記，不得在卷板外側表面打沖眼；在卷板內側表面用于校核劃線準確性和卷板后的外側表面允許有輕微的沖眼標記。
3.2.2鋼板切割、加工坡口
鋼板采用自動、半自動氧-乙炔火焰切割或數控切割機割去多余部分。縱縫和直管段環縫坡口用12m刨邊機加工；彎管段環縫坡口用數控切割機加工，坡口加工后的尺寸應附合圖樣及規范的要求。
3.2.3鋼板卷制
鋼板端頭預彎完成后，進行瓦片卷制，卷制方向應和鋼板壓延方向一致，鋼板經多次卷制，檢查達到設計弧度；瓦片卷制成型后，以自由狀態立于組圓平臺，用2.2m樣板檢查弧度，樣板與瓦片的極限間隙應小于2.5mm。
論文關鍵詞：綠色環保；節能減排；節能增效
1 加強宣傳教育，增強節能意識，營造“節能減排”氛圍
（1）有計劃地組織專業人員參加節能減排技術的培訓學習，提高員工的節能意識和實際操作技能。成立節能減排課題科研小組，組織開展技術攻關，適時進行節能減排技術經驗交流，促進節能減排廣泛深入有效地開展。
（2）制訂節能減排的評比相關制度，充分利用黑板報、墻報、宣傳欄、圖片、標語、網站、刊物等各種媒介，大力開展“節能減排，打造綠色環保船企”宣傳活動，號召員工從自身做起、從細節做起，節約一滴水，節省一張紙，拾起一根焊條，收起一顆螺絲。
（3）積極開展“節能減排”宣傳知識普及競賽活動，激發員工的節能減排熱情，形成“人人關心節能減排、人人支持節能減排”的良好氛圍。
2 更新設備，改進工藝，實現節能增效
2.1 使用co2氣體保護焊機和變頻調速等新設備
船舶焊接技術作為現代造船模式中的關鍵技術之一，對我國船舶行業的快速發展起到了重要的促進作用。公司非常重視應用焊接新工藝和焊接新設備來大幅度地提高焊接生產率并產生節能減耗成效。
（1）投入巨資購置co2氣體保護焊機。針對zxe1-500/400交直流多頭手工電弧焊機、bx1-630交流多頭手工電弧焊機都是采用手工電焊條來進行焊接生產，能耗高，生產效率低下的弊端，公司從2008年起大量淘汰能耗高且生產效率低的手工電弧焊機，投入600多萬元新購置了大批量額定功率較低（32kva）的co2氣體保護焊機，目前共有300多臺co2氣體保護焊機投入使用。
經測算，co2氣體保護焊不但比普通手工焊生產效率高1～4倍，而且具有無焊頭、省電、節約填充金屬和質量好的優點，僅此用電每年就可節省300多萬元。
（2）廣泛使用變頻調速機械設備。公司原有的用電大戶是電機設備，約占總用電量的40%。新會船舶建造基地的舾裝碼頭、船臺、船體車間、梳式滑道系統（斜船架）、400t及32t龍門吊、40t門座吊和橋吊等大型起重設備的大車、小車行走、起升電機均采用變頻調速控制，可以實現無級調速，其節電率約為30%，節省的電量為總用電量的9%，則此全年就可節省約40多萬度電，即每年可節約40多萬元，這給公司產生了巨大的經濟效益和社會效益。
2.2 改造現有的變壓器式交流弧焊機
公司在變壓器式交流弧焊機上加裝一臺節能裝置，減少空載損耗，這既達到節能，還可以預防工人因焊機二次觸電和保護焊機的作用。經生產現場測試，一臺bx1-500型額定輸入功率為32kva的交流弧焊機，其空載損耗電流為6.4a，在加裝該裝置后，其空載損耗電流為2.25a。該焊機一天累計空載時間（更換焊條、工人小休）為2小時，其空載損耗電流為12.8a，加裝節能裝置后其空載損耗電流為4.5a，故技改后每天每臺交流弧焊機可節約電流8.3a。目前，公司擁有這樣的焊機約500臺，加裝了節能裝置后，大大提高了焊機的功率因素。
2.3 改進焊接工藝
據統計，船體焊接工時占船體建造總工時的30%～40%，焊接成本占船體建造成本的30%以上。因此，焊接技術水平對提高船舶焊接生產效率、縮短船舶建造周期、節能減耗降低成本、提高企業競爭力具有舉足輕重的作用。
對建造的8000噸半潛駁船焊接施工技術進行創新，大膽采用了新工藝。技術人員針對該船施工要對大量鋼構件進行焊接的特點，認真開動腦筋，想方設法提高生產效率和產品質量，專門設計了一套多快好省的施工工藝，確保該船的施工、工期、質量的順利完成。
（1）利用現有生產設備的埋弧焊機對工字鋼的四條角焊縫進行船形位置的埋弧角焊，焊一道焊縫就能直接焊出滿足圖紙要求的焊腳尺寸，并且熔深大，焊道表面光滑，不需打磨，焊接變形量達到最小程度，利用這種工藝的施工效率相對于普通手工co2氣保焊的3倍。
（2）因不耗用價格較昂貴的藥芯焊絲，采用新工藝后，通過對96條工字鋼的裝焊實踐，耗用焊接材料和施工工時可節省成本30%，生產成本大大降低。
（3）利用這個工藝焊接時不用劃線，就能保證工字鋼的腹板對準面板的中心線并垂直于面板，滿足設計圖紙的裝配要求，從而提高了生產效率和施工裝配精度，同時減輕了裝配工的勞動強度。
3 加強管理，節能降耗，促進資源回收循環再利用
（1）公司領導帶頭重視節能減排工作，堅持推進公司綠色環保經營生產建立節能減排相關制度，完善公司的節能減排監測體系，明確部門責任人，確定公司的節能減排監測點，并對節能減排監測點實施監測，將節能減排真正落到實處。
（2）對維修原材料進行及時歸整，節約利用，實現資源回收再利用生產車間或設備維修現場，所用原材料諸如鏍絲冒、鏍絲桿、焊條……每次維修設備、建造構件后都有所剩余，對于這些剩余的原材料進行及時回收、歸類、儲藏，下次再利用，一改往日的隨用隨丟、隨丟隨棄的浪費毛病，養成良好的節儉習慣。
一是公司集中制作了一批垃圾斗，通過不同顏色區分不同的功能，包括廢鐵斗、電纜斗、其他廢料斗等，并在垃圾斗上做了明顯的文字標識。督促現場施工人員，將不同的廢料裝入不同的垃圾斗，便于資源的回收利用。二是針對原來工人到倉庫領用電焊材料沒有限制，浪費現象較為突出。為此，制訂了《電焊材料管理規定》，明確規定了焊工在領取電焊材料時，必須回收焊條頭或焊絲輪才能領取新的用量，并將其與班組的工作考核掛鉤。該《規定》自實施以來取得了明顯的效果，據統計，實施的當年，焊料的節約率為15%。三是提高邊角料的再利用率。在船體加工過程中，產生最多邊角余料的應該是數控下料工段。對這些余料進行充分的再利用，能達到提高材料利用率、節約能源、減少余料對場地的占用。為此，公司在已有的液壓剪板機的基礎上，專門添置了兩臺體積小、占地小、操作簡單，俗稱“小蜜蜂”的簡易火焰數控切割設備，對數控火焰切割機和等離子切割機開料后產生的邊角料進行再利用，將一些以前在整板上切割的零件如吊耳、三角板、補板、法蘭等零件利用余料用“小蜜蜂”進行加工，既節省了大型切割機的加工時間，又節省了材料，達到了一舉兩得的效果，為企業創造了效益，同時也節約了資源。據生產車間的統計，每月兩臺小“小蜜蜂”可消耗邊角余料30～40噸，連同剪板機加工的余料約60噸，每月處理的余料已接近100噸。
4 控制環境污染，以“減排”促進“節能”，不斷提高社會效益
作為船舶制造企業，在生產中客觀上存在一定的污染物，主要有除銹產生的廢砂、漆皮，噴涂產生的油漆、溶劑殘渣及廢油漆桶，材料切割中產生的廢渣、廢料，發電機組發電產生的廢氣等。
（1）建立嚴謹、全面的污染物排放、回收制度和集中處理的場所，同時落實節能減排工作責任制，對排放工作進行嚴格管理和考核，細化指標，層層考核，獎懲分明，較好地調動了各個部門控制環境污染，以減排促進節能工作的積極性。
（2）在造船涂裝工藝上，為有效地控制廢氣、廢物、粉塵的排放，減少環境污染，改善作業環境和廠區周邊的生活環境，公司專門劃出地面為8560m2建設一座現代化的涂裝車間。該涂裝車間除按二噴三涂的要求配置相關的雙缸雙槍打砂機、噴涂機等生產設備外，還特地配置了丸塵分離機、真空吸砂機、真空吸塵機、廢氣處理裝置等“減排”設備。為減少對環境的污染及改善噴砂房的空氣質量，在設計時采用噴丸混合磨料，盡量減少粉塵的產生；配備了旋風式除塵器及濾筒式除塵器，確保廢氣的排放達到國家的有關要求。
5 科學管理，實現綠色環保
廠房及土建工程，首選節能型建筑。新建的船體車間、舾裝車間、數控車間和涂裝車間鋼等建設工程均選擇節能環保型建筑，在廠房各側面、頂部均勻分布多個采光帶，大面積安裝復合材料制作的彩鋼瓦，突出自然采光效果，以持續節約照明用電。
關鍵詞：超高層建筑；鋼結構；施工技術
一、超高層鋼結構施工的特點
超高層的鋼結構建筑的施工量比較大，其組成的部件很多。同時，用來施工與對方組成部件的場地較小；超高層鋼結構的另一大特點就是立體交叉施工，而安裝的標準也非常高，不允許有任何的錯誤，對材料的選取上以及測量，焊接等施工的工藝要求都非常的嚴格；起重機的安裝、升降以及拆除技術要求很高。這些都是超高層鋼結構施工的主要特點，還有一些在建筑施工中需要注意的細節也是能夠保證超高層建筑施工的關鍵。
二、鋼結構的應用
鋼結構應用于高層、超高層建筑中在南方一些大中城市中，高層、超高層建筑如雨后春筍般拔地而起，由于外資工程的興建，建筑用鋼材的發展，高層、超高層建筑應用鋼結構越來越多。如在上海的浦東開發區建設中，高層建筑鋼結構的發展尤其迅速。
目前在高層、超高層建筑中應用的體系大致有三種。一種是混凝土結構， 一種是鋼結構，另一種就是兩種體系組成的混合結構。在這種混合結構中因發揮了鋼結構的優點而克服了鋼結構的缺點，應用的比較多。
現在鋼結構應用的形式主要有：
（1） 作為鋼框架與混凝土核心筒組成受力結構體系，這是高層混合結構中常用的形式。
（2） 作為勁性骨架與混凝土一起組成受力構件，包括鋼管混凝土，這種混合結構兼有鋼與混凝土兩者的優點，整體強度大，剛性好，抗震性能好。當采用外包砼結構形式時更具有良好的耐火和耐腐蝕性能。混合結構構件一般可以降低鋼量15%―20%，還可減少支模，施工方便、快速，因此混合結構在高層，超高層建筑中所占比重較多。
三、鋼結構的施工技術
1、鋼柱鋼梁的安裝
（1）鋼柱吊裝，鋼柱豎直于地面，鋼柱影響了建筑高度和層數。對其生產加工需考慮目前行業標準。鋼柱在用料制作時要注意焊接過程會導致材料收縮并且將其豎直放置后受力改變后也有可能受向下的壓力扭曲，因此翻樣、下料時選擇材料要比完成長度略長些，大概幾毫米的差距。且鋼柱上相兩截的尺寸即使一樣也不能互換。每節鋼柱用編號加以區分。準確安裝。高層鋼結構吊裝一般需劃分吊裝作業區域，吊裝按劃分的區域，平行順序同時進行。為了避免鋼柱安裝的時候撞壞螺栓絲牙部位，要在地腳處安裝保護保護裝置。鋼柱被吊起來等待安全前需做好前期設置工作，在預定位置按好應用于上下的梯子，掛藍等。起重時用雙機還是單機設備的選擇根據高柱的輕重和起重機的載重能力來判定。
雙機抬吊時，鋼柱吊離地面后在空中進行回直。單機吊裝時需在柱子根部墊以墊木，以回轉法起吊，嚴禁柱根拖地。鋼柱就位后，先調整標高，再調整位移，最后調整垂直度。柱子要按規范規定的數值進行校正標準柱子的垂直偏差應校正到零。當上柱與下柱發生扭轉錯位時，可在連接上下的耳板處加墊板進行調整。
為了控制安裝誤差，對高層鋼結構先確定標準柱。正方形框架取4根轉角柱，長方形框架當長邊與短邊之比大于2時取6柱，多邊形框架則取轉角柱為標準柱。鋼柱軸線位移校正，以下節鋼柱頂部的實際柱中心線為準，安裝鋼柱的底部對準下節鋼柱的中心線即可。校正位移時應注意鋼柱的扭轉，鋼柱扭轉對杠架安裝很不利。
（2）鋼梁吊裝，主梁起吊前期要調查好各項安全設施，梁上安裝好輔助工具：扶手干，繩。起吊安裝到位后把扶手繩和柱子緊緊擠在一起，確定穩固。這是 施工安全的重要組成部分。通常情況下選擇梁上邊界處打孔使之成為吊點。它的大小和方位反映的是鋼梁跨度的大小。如果小梁數量很多也可以用一次多吊的方法節省時間。
2、高強螺栓連接
高強度螺栓連接有三個步驟，分別是節點處理、螺栓安裝以及螺栓緊固。在鋼結構架設調整完畢后，要對接合件進行矯正，消除接合件的變形、錯位和錯孔、板束接合摩擦面要貼緊后才能安裝。螺栓安裝時要按照同一個方向穿進，最好采用由內而外的方向進入螺栓，這樣安裝時比較方便。安裝螺栓時也要掌握一定的尺寸，如果不能順利組合時不能硬來，可以用澆刀來調整孔的大小。安裝完后還要用砂輪打磨掉螺栓上的毛糙部位，使其貼合度高。螺栓緊固時，分為初擰和終擰。如果鋼板扭曲和螺栓的切合程度不是很緊實，就需要進行初擰，防止鋼板和螺栓相互影響，初擰的軸力一般能達到標準軸力的60%～80%。終擰是對螺栓做的最后的緊固，終擰的軸力值要符合設計要求的標準軸力，終擰時預拉力的損失、根據試驗，一般為設計預拉力的5%～10%。終擰扭矩可以根據下面的公式進行計算：
M=（P+ΔP）?k*d
其中：M-終扭矩kNom；P-設計預拉力kN；ΔP-預拉力損失值，一般為設計預拉力的5-10%；k-扭矩系數；d-螺栓公稱直徑（mm）。
3、鋼結構焊接
鋼結構的焊接焊縫分為工廠制作焊縫和現場安裝焊縫兩大類。設計要求分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級，Ⅰ級焊縫要求最高，Ⅲ級焊縫要求最低。Ⅲ級焊縫只需要進行外觀檢查，表面應無氣孔、夾渣、弧坑裂紋等缺陷。Ⅰ、Ⅱ級焊縫應進探傷檢驗，其檢驗方法按以下原則確定：①對工廠制作的焊縫，應按每條焊縫計算百分比，且探傷長度應不小于200mm。②對現場安裝焊縫，應按同一類型，同一施焊條件的焊縫條數計算百分比，探傷長度應不小于200mm，且應不少于1條焊縫。Ⅰ級焊縫的探傷比例為100%，Ⅱ級焊縫的探傷比例為20%。施工中鋼柱之間的連接常采用坡口電焊連接。主梁與鋼柱間的連接，一般上、下翼緣用坡口電焊連接，而腹板用高強螺栓連接。次梁與主梁的連接基本上是在腹板處用高強螺栓連接，少量再在上、下翼緣處用坡口電焊連接，柱與梁的焊接順序，先焊接頂部柱、梁節點，再焊接底部柱、梁節點，最后焊接中間部分的柱、梁節點。對坡口進行電焊粘貼的前期工作有檢測坡口平實度、清理雜物廢物使之符合焊接標準、先加溫使其適應焊接、兩個柱子結合時用兩個焊接人員兩邊同時開工，柱子和梁也采用這種連接方式，這樣可以緩解形狀不對稱或變形。對于厚板的坡口焊，打底層焊多用直徑4mm焊條焊接，中間層可用5mm或6mm焊條，蓋面層多用直徑5mm焊條。三層應連續施焊，每一層焊完后及時清渣。焊縫余高不超過對接焊體中較薄鋼板厚的1/10，但也不應大于3.2mm。焊后當氣溫低于0℃時，用石棉布保溫使焊縫緩慢冷卻。焊縫質量檢驗均按二級檢驗標準檢驗。
4、安全施工
安全施工是鋼結構施工中的重要環節，高層鋼結構施工的特點是高空、懸空作業點多。為了杜絕安全事故，項目部成立安全監督小組，設立專職安全員，嚴格管理，制定周密完的安全生產條例，對職工進行定期安全教育，樹立“安全第一，預防為主”的思想。在嚴格管的基礎上，項目部不惜花費大量人力、物力、財力進行嚴密的防保。
結束語：隨著我國鋼結構建筑的發展，鋼結構住宅將成為今后我國住宅的發展趨勢。在進行鋼結構的施工過程中，要嚴把施工質量關，按照施工要點進行施工，保證高質量的建筑工程。
參考文獻：
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關鍵詞：大孔徑；沖孔灌注樁；施工工藝
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：
1 沖孔樁施工工藝
1.1工藝流程
采用沖擊式鉆機，直接在樁位上沖擊成孔，制備泥漿護壁，待孔深達到設計要求后進行清孔，放入鋼筋籠，然后在孔內利用直徑250mm 的剛性導管灌注水下混凝土成樁。
1.2沖孔樁施工工藝質量控制
1.2.1護筒的埋設
孔位測量定位后，進行孔口護筒挖埋，四周要求用粘性土分層填實，以保持護筒的位置正確、穩定，護筒中心與樁位中心的偏差不大于50mm，保證施工的樁孔中心和樁位中心重合;采用6mm 厚鋼板制作護筒，護筒內徑應大于鉆頭直徑200mm，埋設深度以1.5m 為宜，并在護筒上做出控制樁位中心的標志，施工過程中隨時用十字線檢測樁中心是否準確，以利鉆機對中。
1.2.2沖擊成孔
沖擊成孔的原理是通過卷場機懸吊起沖錘形成一定的勢能，以沖錘的自由落體運動產生的的沖擊力把巖層破碎成孔，一部分渣石擠入孔壁，一部分用泥漿浮起排除或掏渣筒掏出。開始應低錘密擊，錘高0.4~0.6m，并及時添加片石、砂礫或石子和粘土泥漿護壁，使孔壁擠壓密實，直至孔深超過護筒底以下3~4m 后，才可加快速度，將錘提高至1.5~2.0m 以上轉入正常沖擊，并隨時測定和控制泥漿比重。當在粘土和亞粘土層中沖擊時，應采用中小沖程0.5~1.0m 沖孔，并補充稀泥漿或清水，避免糊錘；在開孔階段，盡量使石渣擠密孔壁而不掏渣，但沖至4~5m 深度以后，則要開始掏渣，大約每臺班掏一次，每次約4~5 桶，每次掏完渣后，要立即向孔內加護壁泥漿，恢復泥漿正常濃度，這樣反復進行沖孔、掏渣，直至要求深度。
1.2.3 護壁泥漿與清孔
在沖孔過程中應隨時補充泥漿，調整泥漿比重。泥漿的作用：一是用其夾帶被沖錘擊碎的土石顆粒，使其不斷從孔底溢出孔口，達到連續沖進連續排渣的目的；二是加固保護孔壁，防止地下水滲入造成坍孔。在粘土和亞粘土中成孔時，可利用清水和孔中土顆粒在沖擊中自造泥漿護壁。排渣泥漿的比重應控制在1.1~1.2，在易坍孔的砂土和較厚的夾砂層中成孔時，應設置循環泥漿池和泥漿泵，用比重1.1~1.3 的泥漿護壁，在穿過砂夾卵石層時，應提高泥漿比重至1.3~1.6。泥漿可就地選擇塑性指數p≥17 的粘土調制，并經常測定泥漿比重。清孔后的泥漿比重，應控制在1.1 左右；孔壁地質較差，用循環泥漿時，應控制在1.15~1.25 左右。清孔檢查合格后應立即下鋼筋籠澆注混凝土。
控制要點
2.1 泥漿控制：為了將錘底的粗顆粒及時清除和確保泥漿對孔壁的撐護作用，在成孔過程中，泥漿的比重不能低于 1.2~1.3。
2.2 鋼筋籠制作及安放控制：
鋼材進場每批應有合格證，經監理代表簽字認可后，送檢測中心作機械性能測試與焊接性能測試，合格后方可使用。制作鋼筋籠時，主筋與箍筋采用電焊連接，在同一截面內鋼筋接頭不得多于主筋總根數的50% ，兩個接頭間距不得小35d。鋼筋籠制作順直牢固，焊接應符合規范規定（主筋間距偏差≤±10mm，箍筋間距或螺旋螺距≤±20mm，鋼筋籠直徑≤±10mm，鋼筋籠長度≤±50mm）。Ⅰ級鋼用 T- 422 焊條，Ⅱ級鋼用J422 焊條，采用直流電焊機焊接，鋼筋采用單面搭接焊，搭接長度為10d。鋼筋籠焊接應規范，不同焊接面或焊接點應調整相應電流，避免咬筋或焊接不牢靠；經監理驗收合格的鋼筋籠單獨標識堆放，未經過驗收的鋼筋籠不得進入施工現場。
2.3 水下混凝土灌注控制：
澆灌混凝土前，在安放好的導管上部放一只料斗，料斗與導管連接處放一混凝土包，再放上蓋板。第一次澆灌混凝土，導管下端離孔底距離為0.3~0.5m，必須保證導管底端能埋入混凝土中0.8~ 1.3m，所以料斗中第一次儲料2~ 2.5m 3以上，利用沖力將管底泥漿及部分沉渣沖離孔底，隨后連續澆灌混凝土，灌注必須在清孔停止后20分鐘內進行。澆灌混凝土時，要嚴格防止塞管、脫節現象發生。拆導管時應注意每次拆管后導管在混凝土中的埋深不得小于2.0m（埋管深度一般為2~6m）。專人用測繩測量混凝土面深度及導管長度，以防導管提出混凝土面而造成斷樁。混凝土灌注至設計標高后，應超灌不小于0.8m，以保證樁頂混凝土質量達到設計要求。混凝土充盈系數控制在1.08~1.20 之間。混凝土澆灌時間一般不超過4小時，應滿足不超過初盤混凝土的初凝時間。灌注混凝土時不定時測混凝土坍落度試驗并按要求留置試塊，要求是：每一根樁混凝土試塊留樣不少于2 組。
3 常見事故及防治
在沖孔樁的施工過程中會出現偏孔、沉渣過厚、堵管和浮籠事故。這些事故將影響到樁身質量和工程整體質量，甚至還可能導致出現廢樁，作為一名現場管理人員，必須了解這些現象的原因并懂得如何控制及處理。
3.1 偏孔
當遇到地質情況復雜，在同一根樁的范圍內巖面傾斜，一邊軟一邊硬時，如稍有不注意，工人盲目加快速度沖孔就會造成偏孔的現象。當在有傾斜狀的軟硬地層沖進時，應控制好樁錘高度低速沖進，發現偏孔現象超過相關要求時應及時往孔內回填較堅硬的石頭，將斜面硬層沖平以調整垂直度。
3.2 沉渣過厚
第一次清孔時間不足，下放鋼筋籠時間過長或鋼筋籠碰撞孔壁，造成塌方，檢查驗收不夠認真都會造成沉渣過厚。處理方法：要控制泥漿的密度和粘度，不要用清水進行置換；鋼筋籠吊放時，要垂直對準孔位，避免碰撞孔壁；安放鋼筋籠后，應檢查沉渣量厚度小于100mm，否則應利用導管進行二次清孔；開始灌注混凝土時，導管底部至孔底的距離宜為30~40cm，應有足夠的混凝土儲備量，使導管一次埋入混凝土面以下1.0m 以上，利用混凝土的巨大沖擊力濺除孔底沉渣，達到清除孔底沉渣的目的。
3.3 堵管
在水下灌注砼過程中，砼堵住導管而使澆灌無法繼續進行，可能會導致整根樁的報廢。在澆灌過程應保證足夠的砼量連續澆灌，確保機械運作正常，加強對砼攪拌時間和砼塌落度的控制，水下砼必須具備良好的和易性，粗骨料的最大粒徑不得大于導管直徑和鋼筋籠主筋最小凈距的1/4，且應小于40mm。應確保導管連接部位的密封性，導管使用前應試壓，以避免導管進水。
3.4 浮籠
灌注砼過程由于埋管過深或澆灌不連續而導致樁下砼初凝，澆灌的砼自導管流出后沖擊力推動鋼筋籠的上浮。預防措施：將鋼筋籠焊到鋼護簡上或用鋼管套頂壓鋼筋；控制好初灌注速度和導管的埋深；縮短混凝土的整體灌注時間；采用雙螺紋連接導管。
4 結語
沖孔灌注樁基礎具有較好的技術和經濟效果，適用于各種復雜的地層，是重要的樁基形式。研究結果表明:沖孔灌注樁從成孔到成樁的各個環節中，如果質量把關不好，都可能會引起灌注樁的質量事故，因此為提高樁基質量，施工中應該嚴格遵守操作規程，提高施工工藝、施工技術和施工管理水平。
參考文獻：
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關鍵詞：地下連續墻施工要點、難點解決對策
中圖分類號：X703文獻標識碼： A
引言
隨著我國城市化進程的不斷推進以及科學技術的不斷發展，各種高層建筑建設不斷增多，建筑工程施工技術也日新月異，地下連續墻是近幾十年發展起來的一項多功能地下墻體施工技術，最早被應用于石油開發鉆井以及鑿井時所用水下澆筑混凝土或者泥漿護壁，后被應用于水利工程大壩的防滲墻施工。隨著施工技術的不斷發展與完善，地下連續墻技術憑借對鄰近建筑物具有支護作用，還具有防滲、擋土、防爆、截水、環保、噪音小、整體性強、墻體剛度大等優點，尤其是可逆作法施工，地上、地下同步進行，可大大提高施工進度，造價低，不限施工地質條件，被廣泛應用于各種建筑工程結構中，并且已經成為建筑工程施工的核心技術。
一、地下連續墻的分類及其特點
1、地下連續墻的分類。地下連續墻按其填筑的材料，分為土質墻、混凝土墻、鋼筋混凝土墻（又有現澆和預制之分）和組合墻（預制鋼筋混凝土墻板和現澆混凝土的組合，或預制鋼筋混凝土墻板和自凝水泥膨潤土泥漿的組合）；按其成墻方式，分為樁排式、壁板式、樁壁組合式；按挖槽方式大致分為抓斗式、沖擊式和回轉式；按施工方法可分為現澆式、預制板式及二者組合城墻等；按其用途分為臨時擋土墻、防滲墻、用作主體結構兼作臨時擋土墻的地下連續墻、用作多邊形基礎兼作墻體的地下連續墻。
所謂樁排式地下連續墻，實際上就是把鉆孔灌注樁并排連接所形成的地下墻。在上海地區的深基坑圍護結構用得相當廣泛。目前，我國建筑工程中應用最多的還是現澆鋼筋混凝土壁板式連續墻。壁板式地下墻既可作為臨時性的擋土結構，也可兼作地下工程永久性結構的一部分。內襯厚度可取20―40cm。
2、地下連續墻的特點。地下連續墻之所以能得到如此廣泛的應用和其具有的優點是分不開的，地下連續墻具有以下一些優點：
（1）施工時振動小，噪音低，非常適于在城市施工。
（2）墻體剛度大，用于基坑開挖時，可承受很大的土壓力，極少發生地基沉降或塌方事故，已經成為深基坑支護工程中必不可少的擋土結構。
（3）防滲性能好，由于墻體接頭形式和施工方法的改進，使地下連續墻幾乎不透水。
（4）可以貼近施工。由于具有上述幾項優點，使我們可以緊貼原有建筑物建造地下連續墻。
（5）可用于逆做法施工。地下連續墻剛度大，易于設置埋設件，很適合于逆做法施工。
（6）適用于多種地基條件。地下連續墻對地基的適用范圍很廣，從軟弱的沖積地層到中硬的地層、密實的砂礫層，各種軟巖和硬巖等所有的地基都可以建造地下連續墻。
（7）可用作剛性基礎。目前地下連續墻不再單純作為防滲防水、深基坑維護墻，而且越來越多地用地下連續墻代替樁基礎、沉井或沉箱基礎，承受更大荷載。
（8）用地下連續墻作為土壩、尾礦壩和水閘等水工建筑物的垂直防滲結構，是非常安全和經濟的。
（9）占地少，可以充分利用建筑紅線以內有限的地面和空間，充分發揮投資效益。
（10）工效高、工期短、質量可靠、經濟效益高。
同時，地下連續墻也存在著一些不足；
（1）在復雜的地基條件下施工，即使事先進行過地質勘察，也難以預測地下異常的變故。因此，要求施工隊伍具有較高的技術水平與應變能力，在發生異常交故時能及時采取補救措慈。
（2）施工地下連續墻的每一個單元槽段，都關系到整個工程施工的成敗問題，一旦施工失敗，就要化很大的費用和很長的工期來修補或返工，甚至會因無法挽回敗局而不得不廢棄在建工程。
（3）地下連續墻施工需要很多重型設備，進退場和施工準備工作耗時費工，工程量太小時經濟效益不高。
（4）在市區施工時，挖槽土方外運和劣化泥漿廢棄是個難題，為了不污染環境，往往需要較貴的費用和很大的精力來進行處理。
二、地下連續墻的施工難點及解決對策
地下連續墻的施工主要包括：導墻施工、鋼筋籠制作、泥漿制作及控制、成槽、下鎖口管、鋼筋籠吊放和下鋼筋籠、拔鎖口管等過程。
2.1導墻施工
導墻施工是地下連續墻施工的第一步，它的作用是擋土墻，儲存泥漿，對挖槽起重大作用。導墻施工一般存在以下問題。
(1)導墻變形。出現這種情況的主要原因是導墻施工完畢后沒有加縱向支撐，導墻側向穩定不足發生導墻變形。解決對策：導墻拆模后，沿導墻縱向每隔1m設兩道木支撐，將二片導墻支撐起來，在導墻混凝土沒有達到設計強度以前，禁止重型機械在導墻側面行駛，防止導墻變形。
(2)導墻的內墻面與地下連續墻的軸線不平行。導墻的內墻面與地下連續墻的軸線不平行，會造成整個地下連續墻不符合設計要求。解決對策：務必保證導墻中心線與地下連續墻軸重合，內外導墻面的凈距應等于地下連續墻的設計寬度加50mm，凈距誤差小于5mm。導墻內外墻面垂直。
(3)導墻回填土。回填土容易塌方，造成導墻背側空洞，混凝土方量增多。解決對策：使用小型挖基開挖導墻，使回填的土方量減少，然后用素土而非雜填土回填。
2.2鋼筋籠制作
鋼筋籠的制作是地下連續墻施工的一個重要環節，鋼筋籠制作的快慢直接影響施工進度。鋼筋籠制作一般存在以下問題。
(1)進度問題。影響鋼筋籠制作快慢的因素很多，比如受場地條件的限制，施工現場不允許設置兩個鋼筋制作平臺，而且當進入梅雨天氣時，電焊類的施工就只能停止。解決對策：有條件施工現場可以設置兩個施工平臺來交替作業。以保證一天一幅的施工進度。當進入梅雨天時，可以用腳手架和彩鋼板分段搭設棚子，在棚內進行電焊施工，待鋼筋籠需要使用時可直接用吊車將棚子吊離。
(2)鋼筋籠的焊接。由于工作量大以及工人注意力不集中等，會造成鋼筋接頭錯位，而且許多接頭在電焊完成后還處于高溫軟弱狀態，在搬運或堆放地時會不注意，會造成鋼筋接頭受力而彎曲變形。解決對策：這類問題主要是人為原因造成的，因此加強技術管理，提高施工人員素質，問題就可徹底解決。
2.3泥漿制作與控制
泥漿制作是地下連續墻施工的關鍵。如果泥漿制作不好，則在槽壁表面不能形成一層固體穎粒狀的膠結物(泥皮)而失去粘接力。同時還會造成泥漿液柱壓力，不能平衡開挖槽段土壁內外的土壓力和水壓力，導致維護槽壁的不穩定，引起塌方。解決對策：根據水文地質資料，采用膨潤土、純堿等原料，按一定比例配制做泥漿。泥漿制作過程中還應注意以下問題：
(1)按泥漿的使用狀態及時進行泥漿指標的檢驗。對循環使用的泥漿若不及時測定試驗，會造成泥漿質量惡化。
(2)泥漿制作與工程整體的銜接。新配制的泥漿應該在池中放置ld充分發酵后才可投入使用。
(3)泥漿制作的具體方量一般以拌制理論方量的1，5倍比較合適。
2.4成槽
成槽是地下連續墻施工的重要環節。主要包括成槽機施工、泥漿液面控制、清低、刷壁等。
(1)成槽機施工。成槽機施工中最主要的問題就是偏差問題。
(2)泥漿液面控制及地下水升降。在成槽過程中及結束后都要進行泥漿液面控制，當遇到降雨等使地下水位急速上升的情況時，需要控制地下水的升降，如果處理不好則會影響槽壁質量。甚至出現塌方。
(3)清底工作。清低不及時致使沉渣過多，會造成地下連續墻的混凝土強度降低，鋼筋籠上浮，影響其截水防滲能力，易引起管涌。同時沉渣過多，會影響鋼筋籠的沉放。
(4)刷壁。若刷壁不及時可能造成兩幅墻之間夾有泥土，會產生嚴重的滲漏，影響地下連續墻的整體性。解決對策：地下水位急速上升時，可部分或全部降低地下水。或是提高泥漿液面，使其至少高出地下水位0.5-1.0米，以保證槽壁的穩定。此外還要做好技術交底工作，端正工人施工態度，及時做好清低及刷壁工作。
三、結束語
總而言之，地下連續墻施工是一個復雜的施工過程，技術要求較高。在施工過程中要加強技術管理，提高工人素質，對于可能出現的質量問題，應該要有充分的認識。采取相應的預防和處理措施，然后總結經驗，加強對質量通病的防范，才能縮短工期、降低工程造價、保證工程質量。
參考文獻:
本文闡述了S690調質鋼箱型梁結構的變形控制，對箱型梁的焊接變形特點進行了分析，對比不同措施下的變形情況，推薦出合理的焊接順序。分析了S690材質的焊接性以及該項目質量控制過程優點與不足，分析了焊接缺陷形成的可能性因素，對焊接缺陷的修復做了簡單討論。綜合箱型梁和S690調質鋼的特點，探討箱型梁用高強鋼的焊接工藝選擇。
關鍵詞： 箱型梁S690調質鋼焊接變形控制 焊接缺陷 修復難點以及應對措施
中圖分類號：C35文獻標識碼： A
第0章前言
隨著對焊接結構承載能力要求的逐漸提高和服役條件的日益苛刻，普通強度等級的鋼材已不能滿足工程實際需求，因此一些高強度等級的鋼材得到開發和利用，在自升式鉆井船項目和起重船吊機項目中均涉及了690 Mpa高強度鋼的焊接。S690材料的使用不但提高了部件的性能還減輕了部件本身的自重，在重要部件以及深水導管架中全面推廣高強度鋼材的使用是未來鋼結構建造的趨勢。
箱形梁具有較好的強度和剛度，穩定性較好，受力均勻，承載能力優越于其它結構，并且箱型結構便于布置各種大型設備，如龍門吊主梁上布置上下小車行走機構軌道，某起重船吊機項目背拉繩部分就為箱型梁結構。為了減輕重量，又要保持結構一定的強度和剛度，箱體的板厚選得較薄而且截面尺寸較大，因而截面慣性矩也較大，有效的減少了最大應力，并且主梁橫截面中性軸處承受應力值為0。
但是，制作箱體時的焊接工作量比較大，箱型梁在焊接過程中容易出現扭曲變形以及彎曲變形，變形校正相對困難，加之調質鋼不能用火工校正，因此控制焊接變形成了建造過程中的重中之重。制定合理的焊接工藝，嚴格控制焊接過程，防止焊接變形累積在建造過程中尤為重要。S690調質鋼冷裂紋傾向嚴重，制定嚴格的工藝規范程序以及焊前焊后熱處理規范有著重要意義，對于整個焊接過程采用嚴格的監控措施也是非常必要的。
箱型梁在建造過程中需要嚴格控制焊接質量，焊接變形。對接接頭為全熔透形式，需要100%MT探傷外加100%UT探傷；4條縱向焊道焊接形式為k型坡口采取半熔透形式，采用50%MT探傷,筋板需要20%MT探傷。
第1章箱型梁焊接變形分析與建造方案探討
1.1焊接變形產生分析
焊接應力與變形是由焊接產生的不均勻溫度場而引起的。在焊接不均勻加熱會產生平行于焊道（縱向）和垂直焊縫方向( 橫向) 的應力和變形, 厚度則還產生板厚度方向的應力。
影響焊接應力與變形的因素主要有兩個方面,第一個方面是焊縫及其附近不均勻加熱的范圍和程度, 也就是產生熱變形的范圍和程度; 第二個方面是焊件本身的剛度以及受到周圍拘束的程度; 實際上也就是就是阻止焊縫及其附近加熱所產生熱變形的程度。兩個方面作用的結果決定了焊縫附近壓縮塑性變形區的大小和分布, 也決定了殘余應力與殘余變形的大小。
跨度較大的箱型梁其焊接變形趨勢與焊接順序、裝卡方式息息相關。焊接順序或者裝卡不當容易出現，扭曲、彎曲、扭轉等變形問題。在焊接完成以后由于箱型結構其穩定性高，變形調整是很困難的問題，因此焊前變形預防、控制是成為較其他結構更為突出的一個問題。
1.2建造方案分析
在本項目中的建造有兩種方式：分段組對、焊接完成后組對和整體組對最后焊接。分段組對、焊接完成后組對，將每一節分為多段，每段獨立組對焊接，最后將各段整體組對焊接。這種方式桿件自由度大，焊接應力可以及時釋放，有利于避免焊接裂紋；但是存在如下問題：①箱體多為薄板，在焊接熱循環作用下容易變形；②分段焊接局控制在誤差范圍內，但是整體組對時候容易出現誤差累積，屆時焊接已經完成，變形調整極難。③材料為S690材料，焊后不能采用火攻校正，增加了變形校正的難度。
整體組對最后焊接方案為將每一節整體組對完畢，報檢測量水平以及彎曲度達標后再開始焊接。整體組對后焊接結構剛度大，能夠有效減小焊接變形量。但是這種方案桿件拘束度大，容易出現應力集中現象，出現焊接裂紋的幾率相對增加，通過焊接預熱緩冷、減小焊接熱輸入等方式可以有效避免裂紋的發生。
1.3現場尺寸、變形控制
為了保證焊接變形在誤差范圍以內，現場施工尺寸控制主要把握以下幾條原則：
1)胎架預置。胎架預置要保證水平度以及穩定性。
2)嚴格控制組對尺寸誤差，尺寸誤差包括水平度、直線度、整體尺寸長度。組對錯皮控制在0.1t以內（t為薄板的板厚），接頭預留＜2mm的焊接收縮余量。通過實時用水平儀測量水平保證水平度；通過拉線方式實時測量控制直線度。
3)焊接反變形。鑒于橫角焊縫熱輸入大于仰臉焊接的原因需要預作焊接反變形。變形形式見圖2.1。
4)底板與胎架剛性固定，底板與頂板只見添加臨時支撐控制翼緣焊接變形。見圖2.2。
5)為了防止扭曲變形，箱型梁在胎架上焊接臨時阻擋立柱，見圖2.3。
6)焊接時嚴格按照焊接工藝規程，嚴格控制焊前預熱焊后緩冷，控制焊接線能量，防止過熱造成焊接變形。
7)焊接過程實施動態監控，每焊接一小段及時進行水平度以及直線度的測量，及時矯正。
8)采用從中間向兩邊分段退焊法施焊，兩道焊縫接頭處采用前一道焊縫預留50mm只打底不填充、蓋面，來防止接頭交接處出現應力集中現象。見圖2.4。
圖2.1焊接反變形
圖2.2剛性固定
圖2.3 添加阻擋立柱 圖2.4 焊接預留50打底焊道
第2章S690調質鋼材的化學成分以及焊接性分析以及焊接工藝選擇
2.1本公司使用的S690鋼材成分分析
本企業公司工程應用的S690調質鋼合金成分如下表:
表21 本公司S690材料成分
CE=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15≈0.51
根據碳當量預測，此種鋼材為中碳鋼，焊接性一般。
2.2S690調質鋼焊接性分析
S690高強鋼由于添加了較多如Cr、Mo、Ni等具有較大的熱膨脹性合金元素，此類鋼材淬透性較強，在冷卻過程中，容易形成脆硬的馬氏體組織；S690材料經過調質處理，組織應力釋放不充分，應力集中現象明顯。調質組織在焊接熱循環過程中容易出現HAZ區域軟化，導致母材力學性能下降，在施工過程中應當需要充分認識到材料的這些固有性質，采取適當措施，以保證產品的使用性能。以下針對其材質成分以及熱處理方式進行焊接性分析。
2.2.1 冷裂紋
調質鋼在低碳的基礎上加入了提高淬透性的合金元素，在焊接冷卻過程中容易獲得低碳馬氏體和上貝氏體的混合組織，淬透傾向比較大，在拘束應力與焊接應力作用下容易出現冷裂紋。焊接時候需要控制t85，在較小的冷卻速度下，使得形成馬氏體能夠自回火，避免冷裂紋的形成。現場通過焊前預熱≥115℃；焊后消氫處理，消氫溫度控制在230℃-250℃以內，消氫結束后用耐火棉保溫措施控制冷卻速度，以達到控制t85的效果。
2.2.2 再熱裂紋
低碳鋼中加入了Cr、Mo、Cu、Ti、Nb、B等合金元素線膨脹系數與鐵相差較大，在凝固到冷卻到室溫的過程不同元素的體積變化產生較大的內應力，再次加熱使得母材以及填充金屬強度降低，一旦內應力超過金屬強度就會產生再熱裂紋。鑒于S690鋼材的再熱裂紋趨勢，施工過程中不允許焊后用火工方法調焊接變形，同時避免焊縫周圍再次受熱，要適當調整焊接順序避免已焊完焊道再次加熱。
2.2.3 HAZ區的脆化、軟化
焊接線能量過大，高溫停留時間長而會引起奧氏體晶粒粗大，形成上貝氏體、M-A組員而引起HAZ區域的脆化。現場需要嚴格控制焊接線能量以及預熱溫度，以防止熱影響區脆化，降低材料本身的力學性能；在HAZ區受熱未完全奧氏體化的區域，即受熱時最高溫度低于AC1，而高于鋼材調質處理時回火溫度（一般為500-650℃）的那個區域有軟化傾向，線能量越小，軟化越小。
第3章焊接工藝
鋼結構制造需要根據母材選擇相匹配的焊材，以使焊縫金屬具有與母材基本等同的機械性能和具備良好的焊接性能。為了實現這一目的,需要在焊接過程中適當控制眾多交互作用的因素,使焊縫金屬具有一定的化學成分和所需性能的特定組織。基于多種因素，在本結構中選擇手工電弧焊和熔化極混合氣體保護焊兩種焊接方法。焊條選取E8018-G（封底焊條）及E11018-G焊條；焊絲選取：ER100S-G（封底焊絲）及ER100S-G焊絲。GMAW用實心焊絲，保護氣體用80%的氬氣和20%二氧化碳混合氣體。工藝參數如下：
表3.1 手工電弧焊焊接工藝參數
表3.2 混合氣體保護焊焊接工藝參數
高強鋼焊縫金屬的機械性能試驗結果具有很大的差異性。這種差異可能來源于很多方面,如不同批次的焊接材料、焊接工藝的改變、焊接位置、焊縫拘束度、母材的批次變化等。焊接準備工作以及輔助工作也影響很大。鑒于S690材質焊接性較差，對冷裂紋以及再熱裂紋敏感。
在本項目中，我們要求嚴格做到以下幾點：
組對前對母材進行預處理，嚴格控制母材的直線度。
嚴格控制坡口尺寸，當組對間隙大于薄板的2倍壁厚或者大于20mm時不允許堆焊長肉。
焊前坡口以及附近25mm內嚴格除銹，如果打磨后24小時內未焊接需要重新處理。
定位焊要距離邊緣30mm以上，點固長度控制在50-75mm范圍。
焊前嚴格預熱，板厚在10mmt≤30mm預熱到115℃；板厚在30mm t≤60mm以內，預熱到150℃；板厚60mmt≤150mm，預熱到170℃。預熱范圍是在焊道方向上不得小于焊件的最大厚度值，至少為75mm。預熱的最高溫度要低于焊接層間溫度200℃。
焊后嚴格進行消氫處理，溫度在225℃-250℃，保溫時間不小于3min/mm。
嚴格控制焊接熱輸入及以控制層間溫度，層間溫度控制在200℃左右。
所有的焊道要遵守焊道順序要求，采用薄焊道和回火焊道。
圖3.3采用薄焊道和回火焊道。
第4章建造過程
首先預置胎架，胎架調平后在胎架上開始從中間向兩邊組對（見圖4.1）下蓋板1，然后組對筋板2，組對立板3，組對上蓋板4，焊接立板3與底板以及立板的交接縫，然后焊接4條主焊道，最后焊接上下蓋板對接縫。焊接方法選用混合氣體保護焊，焊絲使用Φ1.2的實心焊絲，保護氣體選用80%氬氣和20%二氧化碳混合氣體。為了防止扭曲變形和彎曲變形采用兩人對稱焊接方式，主焊道的焊接先焊接平角焊縫1，然后焊接上蓋板對應的仰臉焊道2，采用從中間向兩端分段退焊法，同時采用跳焊法，中間預留尺寸約為1.2米（見圖4.2）。整個焊接過程對焊前預熱以及焊后消氫專人測量記錄，以保證良好焊接環境。
圖4.1箱型梁截面圖
圖4.2焊接順序
第三節焊接完成后，由于①平角焊縫與仰臉焊縫焊接熱輸入不一樣②焊接平角焊縫時變形趨于上翹，箱型梁兩端為自由端，可以上翹不受約束，而焊接仰臉時，箱型梁中間趨于上拱，兩端與胎架有置反力（見圖4.3），兩端與胎架的摩擦力阻礙變形繼續，使得仰臉與平角焊縫的變形不能相互抵消。第三節的焊接變形采用反置，壓重物的方式調節焊接變形。鑒于第三節產生焊接變形的因素現場師傅同焊接室工程師制定了焊接反變形方案，參見圖2.3。第一、二節焊接順序與第三節順序相同，只是第二節焊接工藝選用手工電弧焊，第一節焊接仍用混合氣體保護焊。鑒于第三節焊接變形較大，第一、二節焊接時每焊完一段焊道將用水平儀測量一次，根據測量數據決定下段焊道的焊接順序以及焊接位置。采用焊前反變形后，焊接變形得到有效控制，自檢結果尺寸表明誤差在允許范圍之內。
圖4.3 仰臉焊變形受到摩擦力
第5章焊接缺陷對比以及原因可能性分析
裂紋具有明顯的延遲性，在焊后數日至數月內出現，時間不等，根據這一特征可以確定為冷裂紋。其主要為縱向裂紋，分布在熔合線附近，偏向焊縫金屬1-2mm。
缺陷分布
5.1裂紋形成可能性分析
根據缺陷形成的特點，確定為冷裂紋，導致冷裂紋出現的主要因素為應力和氫元素。下面就分別從應力以及氫元素方面做簡單分析。
應力方面可能性分析：
S690材料還有較多的Cr、Mo、Ni等具有較大熱膨脹系數的合金元素，其淬硬性傾向較大，從凝固的固態金屬到室溫這個過程中，合金元素體積變化與鐵元素體積變化相差甚大，極易形成較大內應力。
鑒于箱體變形控制較難，且焊后不能做火攻校正，現場為了保證更小的焊接變形，箱體整體組對后才開始施焊使得拘束應力較大；另外采用多種剛性固定方式導致在焊接過程中應力集中在箱型梁中不能釋放。
在開始建造第三節時候，由于對焊接變形預料不足，使得變形較大，在調變形過程中使用重物壓置使得應力增加。
圖5.1剛性固定方式
氫元素致裂可能性原因分析：
厚板與立板交接處，只能用背面加熱的方式，背面加熱由于板厚度較大，影響消氫效果；立板貼片由于對焊道加熱的區域為加熱片的邊緣效果也較差。
環境原因：冬季溫度低，作業溫差大，對焊前預熱以及焊后消氫影響較大。
加熱片為矩形加熱片，而焊道大多為角焊縫。加熱時，對焊道起到加熱作用的是加熱片的邊緣，則其加熱片的主要作用區域為母材，對于焊道加熱效果較差。建議采購專業的加熱片，宜采用L型，便于角焊縫處加熱。
沒有相關文件指出加熱片貼片方式以及熱電偶貼片位置以給工人指導，造成現場施工加熱貼片帶有一定隨意性。建議對于類似重要材料以及結構制定明確的生產建造指導細則。
5.2裂紋修復分析
鑒于裂紋延遲傾向較大，往往在一次MT合格，過一段時間復檢或者返修焊道的附近區域出現新的裂紋，如此反復將造成巨大的人力成本以及工期的延誤。筆者認為，造成冷裂紋出現的因素是多方面的無非是應力或者氫元素，要想使得后期不再出現裂紋反復出現現象，就必須完全去除應力和氫。在保證完全按照原返修程序進行的前提下，可以考慮通過
對焊道全部加熱、保溫使得應力完全釋放以及氫完全溢出。
焊道返修時，為了保證焊接應力完全釋放，可以嘗試在焊后消氫完成后使用風鏟震動釋放應力，或者焊接完成后溫度降低到200度左右時候用風鏟震動進行消除應力處理，隨即進行消氫處理。
第6章結束語：
S690高強鋼薄壁箱型梁在國內建造施工經驗并不是很多，編寫此篇論文，希望為國內同行業建造類似產品提供一些經驗，為國內提高焊接技術水平有一定的幫助。
參考文獻：
[1]羅誠，最新焊接和切割新技術、新工藝與應用技術標準實用手冊，中國科技文化出版社，2009年
摘 要 論文介紹了東郊南苑的工程基本情況。從樁基施工工藝和技術措施、質量保證措施、常見質量問題現象及原因分析與防治措施方面闡述了保證樁基質量的施工過程控制。
關鍵詞 樁基 施工工藝
一、工程簡介
東郊南苑位于上海市浦東新區張江高科園區內，東鄰伊哈雷路，南臨祖沖之路，西為金科路，占地65700平方米，總建筑面積160000多平方米。本工程新建房屋基礎均采用PHC預應力混凝土管樁，地下車庫抗拔樁采用預制鋼筋混凝土方樁。
二、樁基施工工藝和技術措施
本工程部分管樁及地下車庫方樁采用液壓步履式壓樁機進行施工，施工工藝流程為：
（一）樁位定位
（a）根據總包提供的軸線測量基準點，用經緯儀、水準儀建立基準點和分基水準點，并建立明顯保護標志。
（b）測出樁位軸線及樁位點、標高。并執行測量復核、檢驗制度，經總包、監理復檢驗收后施工。
（c）在正式壓樁前對樁位進行再次復驗。對測量基線要定期復核，并及時修正，保存記錄。
（二）樁機就位
壓機就位時對準樁位中心，啟動平臺支腿油缸，校正平臺處于水平狀態。
（三）起吊管樁（方樁）
工程施工前堆樁由吊車采用兩點起吊，平移至樁架前，然后由樁架的起重機單點起吊，單點吊的吊點和兩點的吊點位置。
（四）壓樁和穩壓
壓樁時啟動壓樁油缸，當樁入土至50厘米時，再次校正樁的垂直度和平臺的水平度，保證樁的縱橫雙向垂直偏差不超過0.5%，然后啟動壓樁油缸，把樁徐徐壓下；控制施壓速度，一般不宜超過3m/min。壓樁應連續同一根樁中間間歇時間不宜超過半小時。
（五）接樁
（a）管樁采用端板焊接聯接，端板坡口上的浮銹及污物清除干凈。采E4303焊條，底層必須用Φ3.2電焊條打底，確保焊透，第二層用Φ5mm或Φ4mm焊條焊接。
（b）拼接處坡口槽的電焊條分三層以上對稱進行環縫焊接，采用合理的焊接電流和施焊速度減小焊接變形。
（六）送樁
送樁工具的中心線與樁身吻合一致，送樁至設計標高。
三、質量保證措施
（一）技術標準
嚴格按施工圖紙和設計技術要求施工。
（二）施工質量管理措施
本工程按全面質量管理要求，派出一批富有實踐經驗的具有高級職稱的工程技術人員，擔任該工程項目的組織，管理和把關工作。
（三）質量技術保證措施
（a）保證材料質量
材料必須采用上海市正規廠家的產品，材料進場前請甲方、監理到生產廠家考察把關，經認可后方可使用，每批材料進場時必須要有產品出廠質保書，并按規范規定進行現場驗收。
（b）保證測量定位準確
用經緯儀進行樁樣定位，壓樁前應復核測量基線、樁位，樁機就位后，認真對準樁位中心，由質檢員復驗監理認可后方可開工。為便于竣工后樁位準確性的測量，樁位定位基準點必須在不受影響，不易破壞的地方，并樹立明顯保護標志。
（c）經緯儀檢查和校正
用經緯儀檢查和校正樁垂直度，并由質檢員復檢后方可開始壓樁。在壓樁過程中，隨時跟蹤檢查的垂直度，以便及時修正。
（d）樁頂標高控制
為確保樁頂標高達到設計要求，壓樁前確定基準面的高程，在送樁至樁頂標高后，必須認真丈量送樁器余尺，確保樁頂標高達到設計要求。
（e）管樁質量
管樁在使用前進行復驗，由專人嚴格把關，驗看樁的齡期報告和強度報告。并進行逐根檢查：樁外觀有無質量問題，發現樁身有裂縫或樁身麻面等情況及時由生產廠家更換；管樁（方樁）混凝土強度達到設計強度后方可壓樁；
四、常見質量問題現象，原因分析與防治措施
（一）樁身斷裂
現象：樁在沉入過程中，樁身突然傾斜錯位，當樁尖處土質條件沒有特殊變化，而貫入度突然增大，施壓油缸的油壓顯示突然下降引起機臺抖動，這時可能是樁身斷裂。原因：樁入土后，遇到大塊堅硬的障礙物，把樁尖擠向一側；沉樁不垂直，壓入地下一定深度后，再用移架方法校正，使樁身產生曲折；兩節樁施工時，相接的兩節樁不在同一軸線上，產生了彎曲；制作樁的混凝土強度不夠，樁在堆放、吊運過程中產生裂紋或斷裂未被發現。預防措施：施工前應對樁位下的障礙物清理干凈，必要時對每個樁位用釬探了解。對樁構件要進行檢查，發現樁身彎曲超過規定（L1200）不宜使用；在沉樁過程中如發現樁不垂直應及時糾正，樁壓入一定深度發生嚴懲傾斜時，不宜采用移架方法來校正。接樁時要保證上下兩節樁在同一軸線上，接頭處應嚴格按照操作執行。
論文摘要：電力企業的安全運營是企業發展的最重要環節，它對企業的持續和諧發展和效益的提高有著重大的影響，同時也關系著國家能源安全可靠、經濟持續發展和人民生活起居等問題。文章對電力生產安全存在的一些問題進行分析，并提出解決對策和建議。
一、引言
安全是電力生產正常經營的基礎和前提，電力企業歷來十分重視安全生產，并把安全生產作為企業生存，發展，壯大和保障穩定的頭等大事,安全是永恒的主題！無論在任何場合，任何時候，若不能提供安全的生產生活環境，就會制約發展，帶來無窮的隱患。
當前，我國經濟社會正處于高速發展的大好時期，對電力需求十分迫切；與此同時，我國電力工業體制正處在改革的關鍵時期，電力生產安全顯得尤為重要。它既是改革能否順利進行的重要條件，也是檢驗改革成效的一個重要標志。
二、提高電力生產作業人員安全意識和行為的重要性
安全是企業生產和創造效益的前提條件，企業生產沒有安全保障就不能進行正常穩定地創造效益，員工的收入就不能得到保證，更談不上為創造效益，甚至導致企業關閉停產，因此安全問題關系到企業全體每一個員工的切身利益，重視安全講安全，不應視為只是領導的事，講安全，不應該認為是完成上級的指示，消極地去完成，而應成為每個作業人員的自覺意愿。
在一些生產單位中，對安全生產持錯誤看法的人并不少見，有人就認為“抓安全是企業領導的事,工人只管上崗干活”。這是一種狹隘的思想意識，在科學技術高速發展的今天，許多先進發達國家，對安全工作都有這樣一個共同的認識：“安全是人們在生產過程中最基本的條件，在保證自身安全的同時也不能給他人帶來傷害。”例如美國，從事電弧焊作業的工人，為了避開電弧光的輻射，都佩帶有遮光作用的頭帶式電焊面罩，用以保護眼睛。這完全是為了保護操作者采用的一種防護措施，但同時也考慮到那些從作業現場通過的人以及在現場附近作業的其他人員，仍都處于無防護的狀態，為了保護這些人的眼睛免受輻射光線的刺激，設計并出一種屏障，對這部分人就起到了保護作用。像這樣處于不同性質作業的工人，能經常為別人著想，就一定會收到共同安全的效果。
三、加強電力安全生產管理的對策及建議
（一）牢固樹立“安全第一，預防為主”的思想，樹立以人為本的思想，強化安全意識
各級領導要樹立“管理就是責任，責任重于泰山”的思想，要以身作則，帶頭遵守好《安規》和各項規章制度，進一步健全完善各級安全網絡。在日常工作和生活中，要了解每一個員工的思想狀態和喜怒衰樂，既嚴格要求他們，又熱忱關心他們。這是因為，電力生產一線的職工日常工作單調、重復、枯燥，要應對隨時發生的電力事故，心理承受著很大的壓力。此外，我們還要對全體人員進行深入細致的安全思想教育工作，努力提高全體職工自保、互保意識。
（二）堅持理論、制度、機制、科技創新，是提高企業整體管理水平的重要措施
安全生產管理也要根據形勢的發展，與時俱進，開拓創新，以適應市場經濟體制的發展與要求。首先要堅持理論創新，樹立與市場化運作相適應的現代管理理念。其次要堅持制度創新，制度創新是指能使創新者獲得最大利益的變革，是在組織形式、經營管理方面的一種新發明的結果。再次要堅持機制創新，關鍵是繼續深化企業內部改革，要開展多層次的員工職業道德培訓、職業技能培訓和管理知識培訓，不斷提高員工的整體素質，以適應電力體制改革與發展的要求。最后要堅持科技創新，進一步完善科技創新體系，要高度重視企業信息化建設，在安全管理上充分發揮計算機信息網絡的優勢，利用先進的微機監控系統與網絡結構可極大降低電力安全事故的發生率。
（三）加強現場管理，嚴格執行規章制度
現場管理是落實安全管理制度的關鍵，必須從嚴要求，養成良好的習慣。尤其值得一提的是，班組管理是安全作業的基礎，必須高度重視，抓細抓實。在一些電力安全事故中，往往是由于現場工作人員責任心不強、疏忽大意，釀成了事故。因此，建議對多發性和重復性的事故進行認真的總結，提高改進辦法，并形成規定和制度，治理薄弱環節。這些標準化管理制度，應盡量簡明詳盡，操作性強，使每一個職工都能了解所從事的工作應采取的安全措施。此外，還應做好事故通報匯編工作，事故通報匯編是血的教訓，是經驗和教訓的積累，必須組織全體員工認真學習，舉一反三，以杜絕重復事故的發生。
（四）加強安全工器具的質量管理
其一，要求嚴格工器具的報廢制度。到期的，已損壞的和定期試用中檢查到不合格的工器具一律要強制報廢并破壞至不能使用。要禁止以任何形式將已報廢的工器具轉售（租）給其他企業或個人使用。其二，要嚴格外包施工隊伍的資質審查制度。發包單位和監理單位應認真行使安全監督職能。其三，要制定并落實安全工器具檢修管理標準化制度。對使用的工器具，需要的材料，修試記錄、驗收記錄都應做出具體詳細的規定，做到有據可查，責任落實。
（五）加強安全性評價工作
開展安全性評價是實現安全生產的管理創新并與國際安全生產管理先進水平接軌的重要體現。以往的安全管理手段在預見事故的水平和超前控制事故的能力上不盡人意。安全性評價是應用現代化的管理方法和手段貫徹“安全第一，預防為主”的方針，推動安全生產全員、全方位、全過程閉環管理的方法。開展安全性評價是對現有的安全工作進行診斷，做到心中有數，也是提高安全管理整體水平的有效途徑。
開展安全性評價工作是對全體干部、職工進行一次全面、深入的安全思想教育和廣泛的業務培訓。全體職工在參與這項工作的過程中，通過深入學習安全生產各項規程和規章制度，可以提高安全意識，熟悉和掌握國家和電力行業有關法律、法規、標準、規程、規定、規章制度。尤其要通過安全業務培訓，進一步提高全體員工的安全事故的防范能力、事故的處理能力。
四、結語
在安全制度的可靠保證下，通過“人性化”的管理，在生產工作中形成安全高于一切的氛圍，調動員工重視和改進安全的自覺行動，使全體員工在“安全第一”這個共同的價值觀指導下，凝聚到一個共同的方向，保證企業生產安全目標的實現。
參考文獻：
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成功舉辦2013年度國家一級建造師執業資格考試
日前，唐山勞動技師學院成功舉辦2013年度國家一級建造師執業資格考試。該次考試唐山考區共報考考生14233人，設10個考點。唐山勞動技師學院是全市最大的考點，設立考場151個，共涉及考生4500多人。
經過長時間的規劃、籌備，該次考試順利落下帷幕，河北省及唐山市多位領導在觀摩考試現場后，對學校建立的考試基地與其運行模式予以高度評價。
南通工貿技師學院
深化“青年文明號”創建活動取得成效
日前，從南通市團市委處傳來喜訊，南通工貿技師學院公共基礎部文科教研組、電氣工程部電子教研組等5個青年集體被命名為“2012年度南通市青年文明號”，學院汽車工程部教研組被命名為“2013年度南通市青年文明號創建集體”。
在該次評審中，南通工貿技師學院受表彰的青年集體數占南通市同類中高職院校的43%， 充分體現學院開展“青年文明號”工作成效顯著。
浙江商業職業技術學院
正式開通官方微博
日前，浙江商業職業技術學院微博通過新浪認證中心認證，微博ID為浙江商業職業技術學院。開通官方微博，不僅是學院適應新媒體環境下學校宣傳工作的需要，也是提高對內對外宣傳效果、擴大學院的社會影響的需要。目前各大職業院校已經相繼開通學院微博，擴建宣傳渠道。
該微博由校黨委宣傳部負責建設和管理，將采用生動活潑、簡潔明快的形式，及時學校最新動態、記錄學校重大新聞事件、展示學校發展成就、彰顯學校發展特色、凝聚校友力量，力爭使之成為廣大師生、校友和社會各界了解學校、關注學校的重要平臺和展示學校形象、加強對外交流與溝通的“重要窗口”。
安徽蕪湖技師學院
創業培訓班開班
9月22日上午，“沈巷鎮2013年SYB創業培訓班”在沈巷鎮政府會議室順利開班，培訓班由蕪湖市鳩江區人社局、蕪湖技師學院、沈巷鎮政府三方共同承辦。
此次培訓班的開班旨在通過培訓，讓學員掌握必要的創業知識與技能，爭取實現全員創業就業成功。培訓期間，學院培訓老師每天按時奔赴沈巷鎮教學點授課，參與性互動式教學方法的運用受到學員們的一致好評。
新鄉技師學院
在新鄉市職工技術運動會上獲多項榮譽
近日，由新鄉技師學院承辦的新鄉市第五屆職工技術運動會傳來捷報，學院派出的參賽教師在此次運動會上喜獲多項榮譽。其中，教師鄒懷普、王愈凌、宋慧分獲車工、維修電工、鉗工第一名的優異成績；教師李萬虎、梁強分獲鉗工第二、三名，教師孫錫保、朱運曉分獲維修電工第二、三名，教師樊好劍榮獲銑工第三名。
此次職工技術運動會由新鄉市總工會、新鄉市人社局主辦，是新鄉市開展經濟技術創新工程、提高職工技術技能的重要載體，也是對全市主要技術工種職工的一次大練兵、大檢閱。
嘉興技師學院
走訪企業 探究雙贏
學生到企業實習鍛煉是畢業前的一項重要學習項目。日前，為了進一步做好學院學生實習管理工作，嘉興技師學院的教師走訪了合作企業，深入了解學生的實習情況。
教師們走進了嘉興水山機械有限公司，走訪在那里實習的數控專業的部分學生。實習單位帶領教師在普車區、數控加工區、鉗工區和調試區分別看望了正在工作的實習生。隨后，學院了解到了公司領導對學生工作能力的肯定，同時企業也在課程設置、學生素質培養等方面給予了學校不少建設性的建議。
淄博市技師學院
校外合作辦學機構生建重工學院揭牌
日前，淄博市技師學院生建重工學院揭牌，學院相關部門負責人以及生建重工機械有限公司有關人員及首批學員參加了揭牌儀式。生建重工學院的建立，是學院探索合作辦學模式、吸引社會參與的又一次新的嘗試。
生建重工學院是淄博市技師學院與山東淄博生建重工有限公司聯合舉辦的校外合作辦學機構。首批70名學員中有電焊專業學員40名、數控加工專業學員30名，學制三年，由淄博市技師學院教師上課，全部在生建重工有限公司完成教學任務，經職業技能鑒定合格后，由人力資源和社會保障部門頒發技能證書和學院畢業證書。
寶雞技術學院
教師獲2013陶行知研究會年會征文大賽一等獎
現將《鐵路行業評聘高級技師試點辦法》發給你們，請在評聘高級技師的試點工作中貫徹執行。
評聘高級技師是一項政策性強而又比較復雜的工作，必須審慎行事，經過試點，逐步推開。現決定鐵道部齊齊哈爾車輛工廠、大連機車車輛工廠、沈陽信號工廠和山海關橋梁工廠為評聘高級技師第一批試點單位。請試點企業認真做好準備，結合實際提出本單位設置高級技師的崗位和職數，制定試點方案，報鐵道部勞動工資司批準后組織實施。試點中要注意總結經驗，及時發現和解決各種問題，確保試點工作的順利完成。
為加強對評聘高級技師試點工作的領導，鐵道部決定成立高級技師評審委員會，李承斌任主任，陳關茂、章根明任副主任，李新發、李洪達、夏珠明、翟宗周、王永正、尹志升為委員。有關總公司也應成立高級技師評審委員會，并將組成人員名單報鐵道部勞動工資司核備。
其它企業評聘高級技師工作，待第一批試點結束后另行部署。
附件：鐵路行業評聘高級技師試點辦法
為進一步完善技師聘任制，鼓勵技師在技藝上精益求精，選拔和培養高技藝的人才，以適應鐵路現代化建設的需要，根據勞動部《關于高級技師評聘的實施意見》（勞培字〔1990〕14號），結合鐵路的實際情況，現對鐵路行業實施高級技師評聘試點提出如下辦法。
一、實行范圍和職務名稱
高級技師是在高級技術工人中設置的高級技術職務。評聘高級技師是技師聘任制的組成部分，鐵路行業高級技師應在技術密集、工藝復雜的生產崗位按專業設置并確定其職務名稱，不是技師的普遍晉職，鐵路行業高級技師評聘第一批試點的專業范圍及職務名稱見附件。
二、任職條件1.具有本專業（工種）較高的專業知識和高超技藝及綜合操作技能，并了解和掌握相關專業（工種）的有關知識；
2.在工藝改進、技術革新和解決本專業（工種）高難度技藝方面，在防止和排除事故隱患方面，在學習、應用和推廣國內外先進經驗方面，成績顯著；
3.熱心傳授技藝和絕招、具有培養高級技術工人和技師的能力；
4.堅持文明生產，保證生產安全，并在生產崗位上作出了突出貢獻。
三、比例限額
高級技師的比例限額，以鐵路局、總公司為單位，控制在技師總數的10％以內，各單位可根據生產崗位的技術密集、工藝先進、設備復雜等不同情況，進行平衡調劑使用，切忌平均分配。
四、考核內容與重點
高級技師的考核，應在堅持全面考評的原則下，著重考核；
1.技術革新項目，特別是被聘為技師后的新貢獻；
2.在生產實際中解決關鍵項目、處理疑難技術問題的能力；
3.本專業（工種）以外的相關工種的知識。
凡申報高級技師者，須寫出個人技術總結或技術論文，主要內容應包括：掌握的專業（工種）技術知識、解決或處理的技術關鍵、技術革新或合理化建議所取得的成果等。
五、考評組織
1.鐵道部成立高級技師評審委員會，統一領導、部署和協調高級技師的評聘工作，并負責高級技師的審批。委員會由鐵道部勞動工資司、教育司和鐵路總工會生活保險部的有關人員組成。
評審高級技師的日常工作由鐵道部勞動工資司負責。
2.各鐵路局、總公司及其所屬單位都應成立高級技師評審委員會，負責組織、部署、審議本系統的高級技師評聘工作；根據需要可成立由高級工程師和高級技師為主組成的專業（工種）考核小組，負責具體考評工作。
六、評審程序和審批權限
1.由本人申請或車間推薦，本單位勞動工資部門進行資格審查，教育部門組織培訓（培訓重點應放在新材料、新工藝、新設備、新技術方面的知識）。
2.填寫高級技師評審呈報表，鐵路分局、工程處、工廠的高級技師評審委員會審定技術總結或技術論文，并組織答辯和進行初評，簽署意見后，推薦到上級主管部門評審。
3.各鐵路局、總公司高級技師評審委員會進行考核、評審、簽署意見后，報部高級技師評審委員會核準。
4.部高級技師評審委員會分期分批地對高級技師的任職資格進行核準，符合條件者，由部發給高級技師合格證書。
高級技師評審呈報表，由鐵道部按勞動部規定的格式統一印制，各系統應將高級技師評審呈報表一式4份報部勞動工資司。
七、津貼待遇
1.高級技師從受聘之當月起，取消技師職務津貼，享受高級技師職務津貼，高級技師職務津貼每月人均50元。具體津貼標準由聘任單位按每月40～60元的幅度內自行確定，不得壓低或提高，也不準挪作它用。
高級技師任職2年以上，在受聘期間退休，其職務津貼列入工資基數計算退休費。
2.高級技師可享受本單位高級專業技術人員相應的福利待遇。
3.高級技師的退休年齡，根據其身體健康狀況和生產工作的特殊需要，經主管部門批準后，可適當延長。
八、評聘高級技師其他有關問題均按技師聘任制的有關規定執行
附件：鐵路行業高級技師評聘第一批試點的專業范圍和職務名稱。
專業 名稱
（一）機床加工 機床加工高級技師
1.車工
2.銑工
（二）鉗工 鉗工高級技師
3.機械鉗工
4.信號鉗工
5.機車鉗工
6.內燃鉗工
7.工具鉗工
（三）焊 接 焊接高級技師
8.電焊工
（四）鉚 接 鉚接高級技師
9.鉚工
（五）鑄 造 鑄造高級技師
10.鑄工
（六）鍛 造 鍛造高級技師
11.鍛工
[論文摘要]鍋爐燃燒離不開鍋爐的風系統，風系統包括二次風系統、一次風系統、掃描冷卻風系統和爐頂密封風系統。各系統的風均有相應的風機提供。以某熱電有限公司2－300MW機組工程4#鍋爐煙風系統為例分別講述了AN軸流式吸風機、FAF軸流式送風機、離心風機的安裝步驟。
該熱電有限公司2×300MW機組工程#4鍋爐煙風系統安裝按平衡通風設計，滿足一次風機、送風機、吸風機在鍋爐低負荷工況或一側風機故障時單側運行，空預器進出口煙風道上均設有隔離門。送風機采用50%容量的動葉可調軸流風機兩臺，吸風機采用靜葉可調軸流風機兩臺，一次風機采用50%容量的定速單吸離心風機兩臺。
制粉系統采用中速磨冷一次風機正壓直吹式。其密封系統采用母管制的密封風系統，每臺爐設2臺離心式密封風機，一臺運行，一臺為備用狀態。
根據施工圖紙要求：送風機、吸風機、一次風機、磨煤機密封風機都布置在鍋爐房零米層，送風機對稱布置在爐架兩側預熱器冷空氣倉的位置，中心線與鍋爐縱向中心線垂直，其起重機械擴側應為HB36B建筑塔吊，固側應為KH180履帶吊；吸風機對稱布置在電除塵器后面，中心線與鍋爐縱向中心線平行，其起重機械為KH180履帶吊；一次風機對稱布置在預熱器出口水平煙道的下方，其起重機械為KH180履帶吊；密封風機布置在爐內預熱器進口空氣管道的下方，用卷揚機進行配合安裝。
一、在施工作業中具體的步驟
（一）AN軸流式吸風機作業方法
該類風機安裝的一般性規律，是以機殼裝配（后導葉和葉輪外殼）為基準和固定端；其進氣箱、集氣器和前導葉為前（近電機方向）熱膨脹滑動端，其擴壓器和擴壓器芯筒為向后（遠電機方向）熱膨脹滑動端。
其具體安裝順序步驟和要求如下：
1.將全部機件存放于基礎附近，清理雜物，除毛刺，準備起吊設施。
2.基礎清理干凈，檢查各部分基礎標高、各基礎孔尺寸；將各部分墊鐵、基礎板與支腿連接后安放好。基礎板找平，檢查標高。
3.將機殼裝配（后導葉組件與葉輪外殼組件）并在一起聯好后吊入預定位置，穿好地腳螺栓。用框式水平儀找正機殼裝配的垂直度和水平度。同時，保持機殼軸線與風機進出口管道一致。
4.粗找正后，可對后導葉組件和葉輪外殼組件的基礎進行一次灌漿。水泥達到規定硬度后，復查找正情況；無誤后緊固地腳螺栓達到所需力矩。
5.將擴壓器外殼下半部聯好后吊入預定位置，一面與后導葉外殼法蘭螺栓相連，另一面將支腿圓弧板與支腿和擴壓器外殼分段點焊，焊牢。
6.依次聯接小集流器、前導葉組件、大集流器、進氣箱各部件下半部。注意：按要求在法蘭間加密封材料，其進氣箱支腿和圓弧調整好位置后電焊點牢。注意在前后支腿點焊以前，應嚴格保證其機殼裝配的垂直度，防止外懸重力過大，防止傾斜及機殼裝配地腳螺栓松動，如吊裝就位時不能及時點焊支腿，應用枕木和千斤頂支牢，以保證安全。
7.按總裝圖要求對進氣箱滑動支腿和擴壓器滑動支腿安裝。注意螺栓頭部外露部分適當加長，以后要加一滑動壓板位置（如總裝圖示）。支腿和支腿圓弧板焊接時注意對稱分段焊接，以減少焊接變形。
8.安裝主軸承座，按要求加裝防松墊，按規定力矩擰緊聯接螺栓；擰緊后按圖安裝徑向測溫元件。按圖安裝前后冷風罩和軸向測溫元件，其中錐形冷風罩上半部分可最后裝。
9.吊裝葉輪，按規定力矩緊固壓蓋螺栓，盤車檢查輪轂與后導葉芯筒間的軸間隙，葉頂與機殼內壁間的徑向間隙尺寸。
10.葉輪側半聯軸器（Form03）與葉輪連接，按規定力矩擰緊螺栓。
11.按圖示安裝電機端聯軸器（Form01），將電機粗定位于預定位置。
12.吊裝傳扭中間軸，其擰緊力矩應達到要求。吊裝前建議在電機端準備一個門形架，其轉軸與葉輪端聯好后，另一端用滑輪吊在門形架中，調好高度，盡早與電機端聯軸器聯好。注意：在吊裝過程中當葉輪端聯好后，另一端偏移距離不得超過5㎜。否則將對膜片聯軸器的彈性性能造成不良影響，甚至可能造成聯軸器損壞。
13.按AN系列軸流風機轉軸系找正原理示意圖：以葉輪端半聯軸器和電機主軸水平為基準，找平找正。應保證葉輪端后導葉組件中主軸承座位置的熱膨脹補償量，即電機水平位置的預抬量（具體數據見總裝圖）。應以兩個聯軸器膜片間的張口值來保證，其張口值大小，可通過計算得知；按一般的比例，其張口值約0.20㎜（因煙氣溫度也是控制在一定范圍內）即可。
14.電機基礎、進氣箱基礎、擴壓器基礎二次灌漿，達到規定硬度后擰緊地腳螺栓，復查張口數值。
15.組裝擴壓器芯筒，傳扭中間軸護管，軸封筒等。
16.組裝冷風管護筒，冷風管路安裝，油管安裝。
17.進氣箱、大集流器、前導葉、小集流器等上半部、擴壓器上半部安裝。注意各法蘭之間加裝密封材料，須現場封焊的圓法蘭及對口板外不加密封材料（參見風機總裝圖）。
18.調整前，導葉開啟程度應基本保持一致，建議在0度時（即前導葉葉片與主軸中心線平行時）調整和檢查。
19.安裝前導葉操作執行機構，注意葉片開啟，機殼外的指示執行器的指示應保持一致。
20.按圖紙要求安裝冷卻風機、加油裝置、現場測溫、測振裝置、防喘振報警裝置（若有）等（具體見各裝配圖）。
21.安裝進出口膨脹節、內外保溫防護層，整個風機與管道系統連接。
（二）軸向預拉量的調整
由于該類風機在熱態工況時，煙溫較高，傳扭中間軸較長，其軸熱膨脹量較大（約5~10MM）。因此在冷態安裝時應將單個聯軸器的安裝間隙比自然間隙預拉開2.5~5MM。
1.設備清點、檢查。在設備到貨的情況下，對設備進行清點檢查。
2.基礎劃線、墊鐵配置，縱橫中心線相對鍋爐中心線偏差不大于20mm。地腳螺栓箱標高誤差不大于10mm，相對之間誤差不大于2mm。
3.軸承組安裝。軸承組就位安裝，要求：中心距誤差5mm，標高誤差10mm，軸承組中心線的水平度公差0.1mm/m。調整調平螺栓，緊固地腳螺栓。
4.進氣室、擴散器的安裝。進氣室、擴散器就位，安裝好地腳螺栓，通過調整墊鐵使之與主軸承風筒對正，其標高允許偏差為0~-10mm，水平度偏差不大于3mm。兩者與主軸承風筒之間的間隙按圖紙要求為20mm。5.電機找正和連軸器的安裝。風機和電機軸線同軸度公差0.05mm。聯軸器端面之間間隙應均勻，間隙偏差不得大于0.08mm。
6.風機的
（1）油站及油管道安裝中，嚴格遵照供油裝置的廠家所提出的技術要求進行施工。在需要的各個部位，添加圖紙或說明書要求的油或脂。
（2）管道安裝力求走向合理，工藝美觀，回油管需有3.5的傾斜。油箱及附件檢查、清洗，油箱用煤油做滲油試驗，冷油器按其工作壓力的1.25倍作水壓試驗，附件清洗后，噴油恢復。
（3）對油管路系統進行油沖洗，沖洗化驗合格方可具備試運轉條件。
二、離心風機作業方法
（一）設備檢查、檢修
1.檢查葉輪旋轉方向、葉片彎曲方向、機殼出風口角度應與圖紙相符（特別注意葉輪的左右旋之分）；
2.機殼、轉子外觀應無裂紋、砂眼、漏焊等缺陷；機殼內部耐磨襯板應牢固、平整、無松動現象；
3.入口調節擋板門應零件齊全、無變形、損傷，且動作靈活同步、固定牢固；
4.軸承冷卻水室水壓實驗應嚴密不漏，按1.25倍工作壓力進行水壓試驗；葉輪與軸裝配應裝配正確，不松動；軸承型號及間隙應符合設計，用壓保險絲法檢測各間隙；風機軸承推力間隙應在0.3～0.4mm之間，用壓保險絲檢查，膨脹間隙應符合圖紙規定；安裝時應使軸承縱橫中心偏差=10mm，軸水平度偏差=0.1mm/m；
5.拆卸下來的零件應妥善保管按順序編號，放置在干凈的地方，以免帶上雜物，不可碰傷。
（二）離心風機安裝方法
1.首先，檢查地基的外形尺寸、各預留空洞的中心尺寸；地基外型尺寸偏差應在±20mm范圍內，各預留空洞的中心尺寸偏差應在±10mm之間；基礎劃線，以主廠房建筑基點或鍋爐縱橫中心線為基準，測得基礎縱橫主中心線偏差應在±10mm，中心線距離偏差應為±3mm，基礎標高應在±5mm之間；
2.鑿平地基，放置地腳螺栓、布置墊鐵，墊鐵組一般為2平1斜3付墊鐵，厚的放下面，斜墊鐵應成對使用；并伸出機框約20mm；找正后應焊牢、不許松動；墊鐵應放置在設備主受力臺板、機框立筋處或地腳螺栓兩側，在不影響二次灌漿的情況下盡量靠近地腳螺栓孔；
3.機殼下半部粗定位：注意廠家的安裝標記，通常揂敗B號各位一臺，就位前注意區分與進出口風管的關系、葉輪旋向等；
4.將集流器喇叭口插入葉輪內用鐵絲固定后，將整個轉動組吊入預定位置；安裝地腳螺栓，地腳螺栓的彎曲度應≤L/100（L為地腳螺栓的長度），地腳螺栓底端不應接觸孔底、孔壁。地腳螺栓應受力均勻、并螺栓外露2～3扣；然后松開鐵絲將集流器下部與機殼下半部用螺栓固定初步調整葉輪與喇叭口的間隙。
5.風機轉動組找平、找正：風機主軸與軸承座之間的垂直度采用如下方法找正：將磁力座貼在主軸上，將百分表表頭指向軸承外圈或軸承座彈位端面上（既上端蓋加工面上）；此時旋轉主軸一周以上其表針讀數不大于0.15mm即可，此讀數值為該軸承座與主軸的垂直情況。
6.電動機找平、找正：調機與電機主軸同軸度（既聯軸器找平找正）。用三塊百分表找正，軸向兩塊、徑向一塊；每盤動軸90度，記錄數據，測量其上下左右的讀數，調整同軸度，使其誤差≤0.05mm；且兩靠背輪之間應有10mm間隙。找正后，復查軸中心高度等部分數據，做好記錄。
7.在風機找正后，進行機殼上半部扣蓋、集流器與機殼安裝就位，兩機殼之間應墊石棉繩；擰緊連接螺栓，四邊螺栓應受力均勻；以葉輪為基準，再次調整葉輪與喇叭口的間隙。
